2. 运城学院 数学与信息技术学院, 山西 运城 044000
自随机共振[1]的概念提出之后, 人们意识到噪声在非线性科学领域能够起到建设性作用。然而, Goulding等[2]通过实验发现当噪声在系统中传输时可分裂成多个含有时滞且具有时间关联性的同源噪声, 这类噪声被称为“循环噪声”[3]。循环噪声能够影响非线性系统的动力学行为, 如诱导双稳系统的随机同步[4]、控制可激系统的随机脉冲运动[5]、控制Brusselator模型的相干共振[6]、诱导Birhythmic系统的随机分岔等[7]。特别地, Sun等[8-9]阐明了循环噪声能够诱导双稳系统以及时滞双稳系统发生随机共振现象。循环噪声在通信领域应用较为广泛, 能有效改善通信系统中的区块误码率[10], 显著提高正交信道的解码性能[11]。
近几十年, 研究者们提出了一些经典指标来进一步刻画随机共振现象, 包括信噪比[12]、线性响应[13]、驻留时间分布函数[14]。作为其中的一个衡量指标, 驻留时间分布函数最早由Gammaitoni等[15]提出, 并将粒子在左右对称的势阱中发生连续2次跃迁事件的时间间隔分布定义为驻留时间分布。随后Zhou等[16]开创了一种用来计算在弱周期信号驱动下双稳系统驻留时间分布函数的近似方法, 并说明了在外部驱动力半周期的奇数倍时驻留时间分布函数呈现一系列峰值, 即系统发生了随机共振现象。进一步地, Masoller[17]将该方法推广到时滞双稳系统中, 且从理论和数值方面分别阐明了驻留时间分布函数曲线在时滞处呈现陡然上升或骤然下降的趋势。Curtin等[18]采用垂直腔面发射激光器从实验角度验证了时滞双稳系统中驻留时间分布函数的特殊结构, 与前期的理论结果十分吻合。最近, Sun等[19-20]提出了一种计算循环噪声驱动下双稳系统驻留时间分布函数的理论方法, 并用数值方法验证了该理论方法的可行性。然而, 针对耦合外部周期驱动力和循环噪声的双稳系统, 其驻留时间分布函数的研究还未被涉及。
鉴于此, 本文主要探讨循环噪声作用下周期调制双稳系统驻留时间分布函数的理论计算方法。考虑过阻尼粒子在系统的双势阱中运动, 其朗之万方程为
(1) |
且
(2) |
式中: Asin(ωt+ϕ)是外部周期驱动力;A表示振幅; ω表示频率; ϕ表示相位。此外, D表示噪声强度; ε表示相关强度;τ表示循环滞后时间。(2)式中的ζ(t)表示循环噪声, 是由高斯白噪声ξ(t) (主噪声)和噪声循环项εξ(t-τ)(第二噪声)构成的, 且满足
(3) |
因此, 得出关于循环噪声的统计性质为
(4) |
不失一般性, 假设粒子运动的初始时刻是t0=0且粒子处在右势阱中。在不含有外部驱动力时, 对于ε≠0以及一个适当大的时滞τ,当0≤t≤τ时, 假设ξ(t)和εξ(t-τ)完全不相关。因此, 此时粒子的逃逸速率可由克拉默法则得出, 即r=
为了便于表述, 首先引入一些符号: “∓”表示系统的左右势阱, W±(t)表示在无外部摄动的系统(A=0)中粒子逃出“∓”的逃逸速率, W±(t)表示在模型(1)中粒子逃出“∓”的速率。由文献[16]可得
(5) |
式中,D=D(1+ε2)。此外, 由文献[19]建立的两态模型可推出W±(t)的递归表达式为:
(6) |
(7) |
(8) |
式中
(9) |
(10) |
及
(11) |
(12) |
式中:0≤t < τ;n=1, 2…。
引入p+(t)(p-(t))表示粒子在右(左)势阱的概率, 则粒子的瞬时逃逸速率方程为
(13) |
为了计算驻留时间分布函数, 首先应考虑粒子的逃逸时间分布函数。由于逃逸时间分布函数依赖于驱动周期的初相位ϕ, 不妨采用ρ±(t/ϕ)表示粒子的逃逸时间分布函数, 且有
(14) |
式中,Z是归一化常数。
假设逃逸事件是瞬时发生的, 则粒子逃出“±”势阱的相位分布Y±(ϕ)为
(15) |
式中,I0(x)是修正贝塞尔函数。因此驻留时间分布函数为
(16) |
式中,Z是归一化常数且满足
简化之, 仅计算粒子在右势阱的驻留时间分布函数。对于nτ≤t < (n+1)τ, n=0, 1…, (13)式的解为
(17) |
由(14)式和(17)式可推导出逃逸时间分布函数的递归表达式为
(18) |
式中,Z是归一化常数。由(16)式和(18)式可得驻留时间分布函数的递归表达式为
(19) |
式中,Z是归一化常数且满足
为了进一步了解驻留时间分布函数的结构, 首先计算A/D较大时驻留时间分布函数的近似解析表达式, 并基于此讨论其结构特性。
2.1 理论计算对于较大的A/D, 当0≤t < τ时, 粒子逃出右势阱的逃逸速率可近似为
(20) |
由(13)式经过一系列的计算可得驻留时间分布函数为
(21) |
式中:
当τ≤t+τ < 2τ时, 根据(5)式和(7)式, 逃逸速率可近似为
(22) |
令t1=t+τ, 且将(22)式代入(17)式得
(23) |
令
对于α→∞, exp[-αsin(θ+ϕ)]在θ+ϕ=
(24) |
通过计算得
(25) |
式中,
(26) |
因此
(27) |
式中
(28) |
且
(29) |
对于A/D→∞, Y+(ϕ)在
(30) |
式中
(31) |
(32) |
如图 1所示,固定参数D=0.04, A=0.15, ω=0.05, ε=0.3, 发现在
为了进一步了解循环噪声对驻留时间分布函数结构产生的影响, 将含有噪声循环过程的驻留时间分布函数结构与不含有第二噪声项的驻留时间分布函数结构进行对比。如图 2所示,设定参数D=0.04, A=0.15, ω=0.05, ε=0.3, τ=300(实线)和D=0.04, A=0.15, ω=0.05, ε=0(虚线), 其中图 2a)表示理论结果, 图 2b)表示数值结果。通过对比发现, 当t < τ时, 在循环噪声作用下驻留时间分布函数的峰值变大, 然而, 当t>τ时, 却与之相反。这说明当t < τ时循环噪声能够增强随机共振效应, 当t>τ时, 由于循环噪声的驱动随机共振效应相对减弱。
3 较小A/D情形下的驻留时间分布函数 3.1 理论计算在较小A/D情形下, 当0≤t < τ时, 粒子逃出右势阱的逃逸速率可近似为
(33) |
将初始条件p+(t0=0)=1与(33)式代入(17)式可得
(34) |
在较小A/D的情形下, 修正贝塞尔函数I0(A/D)可近似为
(35) |
取到A/D的二次项, I0(A/D)可近似为
(36) |
由(19)式可得当0≤t < τ时, 驻留时间分布函数的解析表达式为
(37) |
当τ≤t+τ < 2τ时, 不妨设t1=t+τ, 则τ≤t1 < 2τ。将t1=t+τ代入(5)式和(7)式可近似得到
(38) |
通过一系列的计算, 当τ≤t1 < 2τ时, 驻留时间分布函数的解析表达式为
(39) |
式中
(40) |
且
(41) |
固定参数D=0.07, A=0.06, ε=0.4, τ=200, 根据(37)式和(39)式所得的驻留时间分布函数的解析结果与数值模拟结果如图 3所示。
从图 3中可以看到驻留时间分布函数呈分段指数衰减, 且在t=τ处出现骤然下降现象, 呈现出明显的间断性。另外, 在
取参数A=0.06, ω=0.1, ε=0.5, τ=150, 如图 4所示: 当噪声强度D适当变化时, 驻留时间分布函数曲线具有分段衰减变化趋势, 且在t=τ处出现间断。随着D的增大, 在t=τ处间断的间距逐渐变小乃至于消失。如图 4d)所示, 驻留时间分布函数曲线开始单调地指数衰减, 这说明了较大的噪声强度D使得主噪声项和第二噪声项之间不再具有相关性, 即驻留时间分布函数的结构可近似地由(37)式决定。此外, 驻留时间分布函数衰退速率随着D的增大而加快, 说明了循环噪声可以加速粒子的跃迁。
3.2.2 相关强度的影响将参数D=0.07, A=0.05, ω=0.15, τ=200固定, 不同相关强度如ε=0, ε=0.3, ε=0.7以及ε=1的驻留时间分布函数如图 5所示。从图 5a)~5b)可以发现在
本文主要提供了一种计算耦合周期信号和循环噪声的双稳系统驻留时间分布函数的理论方法。基于具有分段逃逸速率的两态模型, 推导出逃逸时间分布函数和驻留时间分布函数的递归表达式。在此基础上, 运用近似方法, 分别给出较大A/D和较小A/D这2种情形下0≤t < τ和τ≤t1 < 2τ驻留时间分布函数的解析表达式。从理论和数值两方面对驻留时间分布函数进行分析, 二者吻合性较好, 充分验证了理论计算方法的有效性, 且该计算方法可推广到t>2τ的情形。此外, 从理论和数值两方面论证了循环噪声对驻留时间分布函数结构的影响: 对于较大的A/D, 驻留时间分布函数呈现指数衰减现象且在t=τ处出现明显间断, 且当t < τ时循环噪声能够增强随机共振效应, 而当t>τ时, 随机共振效应相对减弱。对于较小的A/D, 驻留时间分布函数呈现指数衰减现象且在t=τ处出现间断, 随着噪声强度和相关强度的增加间断性逐渐减小甚至消失。特别地, 循环噪声在某种程度上可以抑制随机共振的发生。本文研究方法可用于计算耦合时滞的周期调制双稳系统的驻留时间分布函数。
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2. School of Math & Information Technology, Yuncheng University, Yuncheng 044000, China